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門式腳手架的荷載計算方法 腳手架荷載計算書篇一

1.計算說明 1.1概況：

工程項目：京廣客專信陽東站 門架高度：8.8m5層 工程內容：站臺雨棚吊頂

1.2本工程采用門式腳手架規格如下：

水平架5步4設，腳手板5步1設，交叉拉桿兩側設置，剪刀撐4步4跨設置，水平加固桿4步1設，腳手架頂部施工層采用密目安全網進行封閉，目數不少于2000目/㎡，自重標準0.5kg/m。

2.根據上述條件進行腳手架穩定性計算 2.1 腳手架自重產生的軸向力ngk1計算

門架1榀18.6*9.8*10-3=0.182kn 交叉支撐2副4*9.8**10-3=0.078kn 水平架（5步4設）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129kn 腳手板2塊（5步1設）0.184*2*1/5=0.074kn 連接棒2個6*2*10-3=0.012kn

鎖臂2副0.0085*2=0.017kn 合計0.492kn

每米高腳手架自重：ngk1=0.492/1.72=0.286kn 2.2 加固桿、附件產生的軸向力ngk2計算 tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93 對應cosɑ=0.7

32鋼管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18kn 扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072kn

每米高腳手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037kn 密目網重0.5*9.8*10-3=0.005kn/m

加固桿、附件產生的軸向力ngk2=0.037+0.005=0.042kn/m 2.3 施工荷載產生的軸向力標準值 n標準=2*1*1.83=3.66kn

2.4 風荷載對腳手架產生的計算彎矩標準值（傾覆力）

根據頂部施工層使用密目網，偏于安全考慮，按不透風的全封閉情況，查表知風荷體型系數，μ8=1.0ψ=1.0風荷載標準值

wk=0.7μz.* μ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387kn/㎡ 作用于腳手架計算單元的風線荷載標準值 qk= wk*l=0.387*1.83=0.708kn/m

風荷載時腳手架計算單元產生的彎矩標準值 mk=0.708*62/10=2.549kn.m

2.5 計算腳手架穩定性n≤nd，則腳手架穩定，根據規范規定，作用于一榀門架的最大軸向力設計值應對不組合風荷與組合風荷兩種情況進行計算，取兩種工況計算結果的大者作為不利軸向力。不組合風荷載時

n=1.2*（ngk1+ ngk2）h+1.4 n*8.8+1.4*3.66=8.59kn 組合風荷載時

n=1.2*（ngk1+ ngk2）h+0.85*1.4*（n標準+2 mk/b）

=1.2*（0.286+0.042）*8.8+0.85*1.4*（3.66+2*2.549/1）=13.89kn 由此看出以上兩種組合時，組合風荷載時得到一榀門架的最大軸向力。

一榀門架的穩定承載力設計值nd，根據門架型號和尺寸，已知 門腳平架鋼管￠48*3.5mm，a1=489mm2h0=1700mmi0=12.19*104mm4

門架加強桿鋼管￠48*3.5mm，h1=1700mmi1=12.19*104mm4 門架加強桿換算截面慣性矩

i= i0+ i1 h1/ h0=12.19*104+12.19*104*1700/1700=24.38*104 mm4 門架加強桿換算截面回轉半徑

i=（i/a1）1/2=（24.38*104/489）1/2=22.33mm 門架立桿長細比：根據h=8.8m查表知系數k=1.22 λ=k* h0/ i=1.22*1700/22.33=92.88 查表知軸心受壓構件穩定系數φ=0.294

標準

=1.2*（0.286+0.042）

一榀門架的穩定承載設計值

nd=φ.a.f=0.294*489*2*205*10-3=58.944kn＞n=13.89kn 滿足要求。3.底輪的固定

施工時，門式腳手架底輪用固定支架固定架空，使腳手架受力在固定支架上，固定支架的受力同一榀門架的穩定承載，計算同上。

門式腳手架的荷載計算方法 腳手架荷載計算書篇二

一般常用的標準型門架的寬度為1.219m,高度有1.9m和1.7m.。門架的重量，當使用高強壁鋼管時為13-16kg；使用普通鋼管時為20-25kg。梯形框架可以承受較大的荷載，多用于模板支撐架，活動操作平臺和砌筑里腳手架，架子的梯步可供操作人員上下平臺之間，簡易門架的寬度較窄，用于窄腳手板。還有一種調節架，用于調節作業層高度，以適應層高變化時的需要。

門架之間的連接，在垂直方向使用連接棒和鎖臂，在腳手架縱向使用交叉支撐，在架頂水平面使用水平架或腳手板，交叉支撐和水平架的規格根據門架的間中距來選擇，一般多采用

1.8m。

（2）底座和托座，底座有三種，可調底座可調高200-550mm,主要用于支模架以適應不同支模高度的需要，脫模時可方便地將架子降下來，用于外腳手架時，能適應不平的地面，可用其將各門架頂部調節到同一水平面上。簡易底座只能起支承作用，無調高功能，使用它時要求地面平整。帶腳輪底座多用于操作平臺，以滿足移動的需要。

托座有平板和u形兩種，置于門架豎桿的上端，多帶有絲桿以調節高度，用于支模架。

（3）其它部件

有腳手板、梯子、扣墻器、欄桿、連接棒、鎖臂和腳手板托架等。

腳手板一般為鋼腳手板，其兩端帶有掛扣，擱置在門架的橫梁上并扣緊，在這種腳手架中，腳手板還是加強腳手架水平剛度的主要構件，腳手架就每隔3-5層設置一層腳手板。

梯子為設有踏步的斜梯，分別扣掛在上下兩層門架的橫梁上。扣墻器和扣墻管都是確保腳手架整體穩定的拉結件。扣墻器為花籃螺栓構造，一端帶有扣件與門架豎管扣緊，另一端的螺桿錨入墻中，旋緊花籃螺栓，即可把扣墻器拉緊，扣墻管為管式構造，一端的扣環與門架拉緊，另一端為埋墻螺栓或夾墻螺栓，錨入或夾緊墻壁。

托架分定長臂和伸縮臂兩種形式，可伸出寬度0.5-1.0m，以適應腳手架距墻面較近的需要。

門式腳手架的荷載計算方法 腳手架荷載計算書篇三

建筑施工安全檢查標準實施指南/門型腳手架檢查評分表

門型腳手架檢查評分表

表3.0.4.3注：1．每項最多扣減分數不大于該項應得分數。

2．保證項目有一項不得分或保證項目小計得分不足40分的，檢查評分表計零分。

門型腳手架也稱門式鋼管腳手架，門型架使用首先組成基本單元，其主要部件包括門型框架、交叉支撐和水平梁架等，門架立桿的豎直方向采用連接棒和鎖臂接高縱向使用交叉支撐連接門架立桿，在架頂水平面使用掛扣式腳手板或水平梁架。這些基本組合單元相互連接，逐層疊高，左右伸展，再設置水平加固件、剪刀撐及連墻桿等，便構成整體門型腳手架。

（一）施工方案

1． 門架的選型應根據建筑物的形狀、高度和作業條件確定，并繪制搭設構造及節點詳圖。

2． 腳手架搭設高度一般限定在45m以下。高度在20m以下，可同時四層作業；高度在35m以下可同時三層作業；高度在45m以下可同時兩層作業。當降低施工荷載

并縮小連墻桿的間距手，腳手架搭設高度可增至到60m。

3． 當腳手架搭設高度超過60m時，應進行計算，采用分段搭設方法進行。其設計計算應按上級技術部門或總工審批。

（二）架體基礎

1． 立桿基礎應平整夯實。

（1）搭設高25m以下時，原土夯實，其上墊5cm厚木板。

（2）搭設高度在25~45m時，原土夯實，其上鋪15cm厚道渣夯實，再鋪木板或槽鋼。

（3）搭設高度超過45m時，應對基礎進行設計計算確定。

2． 底步門架下端縱橫設置掃地桿，用于調整和減少門架的不均勻沉降。

（三）架體穩定

1． 門架的內外側均應設叉支撐，其尺寸應與門架間距相匹配，并與門架立桿鎖牢。

（1）連墻桿的設置：架高45m以下時，垂直≤6m，每兩層設一處，水平≤8m；架高45~60m，垂直≤4m（每層設一處），水平≤6m，并應符合規范規定。

（2）水平架的設置要求：架高45m以下時，每兩步門架設置一道；架高45~60m時，水平架應每步門架設置一道。（當采用掛扣式腳手板時，可不設置水手架）。

2． 連墻件的設置應按規定間距隨腳手架搭設同步進行不得漏設。連墻桿應采用剛性作法，其承載力不小于10kn，靠近門架橫梁設置。腳手架轉角處及一定型或非閉合的腳手架兩端應增設連墻件。

3． 剪刀撐設置要求：

（1）腳手架高超過20m，應在腳手架外側每隔4步設置一道，并形成水平閉合圈。剪刀撐沿腳手架高度與腳手架同步搭設。

（2）剪刀撐寬度為4~8m，與地面夾角45°~60°。

（3）剪刀撐接長采用搭接，搭接長度應≥50cm，用兩個扣件扣牢。

4． 腳手架搭設應與主體高度相適應，一次搭設高度不應超過最上層連墻點二步以上（或自由高度≤4m）。腳手架隨搭設隨校正垂直度，沿墻面縱向垂直偏差應

≤h/600及50mm（h為腳手架高度）。應該嚴格控制首層門架的垂直度和水平度，使門架立桿在兩個方向的垂直偏差均在2mm以內，頂部水平偏差控制在5mm以內。安裝門架時，上下門架立桿對齊，對中偏差不應大于3mm。

（四）桿件、鎖件

1． 不同產品的門架與零配件不得混合使用。上下門架的組裝必須設置連接棒及鎖臂。加固件、剪刀撐及連墻件的安裝必須與腳手架同步進行。

2． 門型架內外側均應設置交叉支撐，并與站架立桿上的鎖銷鎖牢，由于施工要求需要拆除內側交叉支撐以保證架體穩定。

門架安裝應自一端向另一端延伸，不得相間進行，搭完一部架后，應檢查調整水平度及垂直度。各部件的鎖臂、搭鉤必須處于鎖住狀態。

（五）腳手板

1． 作業層應連續滿鋪掛扣式腳手板，腳手板搭鉤應與門架橫梁扣緊，用滑動擋板鎖牢。

2． 當采用其他一般腳手板時，應將腳手板與門架橫桿有鉛絲綁牢。嚴禁出現探頭板。并沿腳手架高度每步設置一道水平加固或設置水平架。加強腳手架的穩定。

（六）交底與驗收

1． 腳手架搭設前，施工負責人應按照施工方案的要求，結合施工現場作業條件和隊伍情況，做詳細交底，并確定指揮人員。

2． 腳手架搭設完畢，應由施工負責人組織有關人員參加，按照施工方案和規范要求進行逐項檢查驗收，確認符合要求后，方可投入使用。

3． 對腳手架檢查驗收應按規范規定進行，凡不符合規定的應立即整改，對檢查結果及整改情況，應按實測數據進行記錄，并由檢測人員簽字。

（七）架體防護

1． 作業層外側應按臨邊防護要求，設置兩道防護欄桿和擋腳板，防止作業 人員墜落和腳手板的物料滾落。

2． 腳手架的外側應按規定設置密目安全網。密目網必須使用合要求的系繩將網周邊每隔45cm（每個環間隔）系牢在腳手桿上。

（八）材質

1． 門架及其配件的規格、質量應符合《門式鋼管腳手架》jgj76的規定，并應有出廠合格證書及產品標志。

2． 門架平面外彎曲≤4mm、可輕微銹蝕、立桿中一中間距差±5mm，其他配件彎曲應≤3mm、無裂紋、可輕微銹蝕者為合格，或按規范規定標準檢驗。

3． 一般質量檢查可不按同情況分為甲、乙、丙三類

甲類：有輕微變形、損傷、銹蝕，經簡單處理后，重新油漆保養可繼續使用。

乙類：有一定輕度損傷、變形和銹蝕，但經矯直、平整、更換部件、修復、除銹油漆等，可繼續使用。

丙類：主要受力桿件變形較嚴重、銹蝕面積達50%以上、有片狀剝落、不能修復和經性能試驗不能滿足要求的，應報廢處理。

（九）荷載

1． 門型腳手架施工荷載：結構架3kn/m2，裝飾架2kn/m2。施工中腳手架堆料數量和作業人員不應超過規定。

2． 避免集中堆料的較重設備，防止腳手架變形和腳手板斷裂。

3． 腳手架上同時有兩個以上作業層時，在一個架距內作業層的施工均布荷載總和不得超過5kn/m2。

（十）通道

1．禁止在腳手架外側任意攀登，不但易發生人身事故，同時由于交叉支撐本身剛度差，產生變形后影響腳手架的正常使用。

2．門型架有鋼制梯配件，專門為提供作業人員上下使用。，由鋼梯梁、踏板、搭鉤等組成。鋼梯掛扣在相鄰上下兩步門架的橫桿上，用防滑脫擋板與橫桿鎖扣牢固。

門式腳手架的荷載計算方法 腳手架荷載計算書篇四

在不同規范要求下廠房風荷載計算的討論

張鵬 馬軍

（中機十院國際工程有限公司 北京100083）

摘要：本文根據《建筑結構荷載規范gb50009-2012》與《門式剛架輕型房屋鋼結構技術規程cecs102:2002》風荷載的不同要求分別對柱腳剛接及鉸接兩種型式的門式剛架進行計算。分析討論了兩本規范計算結果的差異，對設計時采用何種規范進行計算提出建議。

關鍵詞：門式剛架 風荷載 比較

門式鋼架輕型鋼結構房屋具有用鋼量小、造價低廉、建造工期短的優點。自從《門式剛架輕型房屋鋼結構技術規程》2002年發布后，門鋼結構廣泛使用于工業廠房、倉庫、農貿市場、體育場館等領域。但是隨著結構使用時間增長，各種極端天氣狀況逐漸經歷，也出現了不少例局部破壞甚至倒塌的惡性事故。門式鋼架輕型鋼結構房屋一般采用輕質屋面及墻面材料，自重較輕，對外界荷載較敏感。比如《建筑結構荷載規范gb50009-2012》7.1.2條，“對雪荷載敏感的結構，應采用100年重現期的雪壓”就是針對門式鋼架輕型鋼結構房屋提出的要求。因此設計時考慮稍有不周就有可能出現嚴重的后果。雖然規范中并沒有對風荷載提出需要特別加強的要求，但是筆者認為還是應該對風荷載的計算有足夠的重視。

1.不同規范對于風荷載計算的不同要求

《建筑結構荷載規范gb50009-2012》（文中簡稱“荷載規范”）與《門式剛架輕型房屋鋼結構技術規程cecs102:2002》（文中簡稱“門鋼規程”）均有風荷載的計算要求，但計算公式及參數取值不盡相同。特別是對于風荷載體形系數兩本規范取值相差較大。下面以封閉式雙坡屋面結構體型進行比較。

1.1 荷載規范第8.3節表8.3.1項次2 柱：迎風面μs=+0.8，背風面μs=-0.5 梁：迎風面μs=-0.6，背風面μs=-0.5 1.2 門鋼規程附錄a表a.0.2-1中間區 柱：迎風面μs=+0.25，背風面μs=-0.55 梁：迎風面μs=-1.0，背風面μs=-0.65 1.3 荷載規范與門鋼規程的體形系數比較

對于柱：荷載規范的μs是門鋼規程的μs的1.63倍（（0.8+0.5）/（0.25+0.55））。

對于梁：荷載規范的μs是門鋼規程的μs的0.67倍（（0.6+0.5）/（1.0+0.65））。

初步比較可見，使用荷載規范計算時柱偏于安全，使用門鋼規程計算時梁偏于安全。由于結構所

受荷載不僅僅為風荷載，還有恒載、活載、吊車荷載等多種作用。應將兩本規范求得的風荷載設計值與恒活荷載進行組合計算，綜合比較才能得出比較科學的結論。本文通過多個實例進行計算分析，以比較風荷載作用如何取值才更為安全可靠。

2.計算實例

2.1 實例一：無吊車單跨廠房 2.1.1 基本參數

鋼架間距6m，檐口標高9m，鋼架跨度24m，單跨雙坡屋面，屋面坡度5%，封閉式建筑，柱底鉸接，屋面恒載0.3kn/m，屋面活載（與雪荷載組后后）0.5kn/m，基本風壓分別取0.35kn/m與0.7kn/m兩種情況，地面粗糙度類別為b。

2.1.2 計算模型及主要結果

基本風壓取0.35kn/m時的按荷載規范及門鋼規程計算所得彎矩包絡圖依次見圖2.1a及2.1b，基本風壓取0.7kn/m時的按荷載規范及門鋼規程計算所得彎矩包絡圖依次見圖2.1c及2.1d。

圖2.1a

圖2.1b 張鵬（1981~），男，陜西禮泉，工程師，從事結構工程設計，（電子信箱）zjyyzhangpeng@

別為b。

3.1.2 計算模型及主要結果

基本風壓取0.35kn/m時的按荷載規范及門鋼規程計算所得彎矩包絡圖依次見圖3.1a及3.1b，基本風壓取0.7kn/m時的按荷載規范及門鋼規程 計算所得彎矩包絡圖依次見圖3.1c及3.1d。

圖2.1c

圖2.1d 2.2 結果比較 經過以上計算可知：

（1）風壓0.35kn/m時，荷載規范計算的柱頂彎矩（271）較門鋼規程計算的柱頂彎矩（260）大約4%。

（2）風壓0.7kn/m時，荷載規范計算的柱頂彎矩（282）較門鋼規程計算的柱頂彎矩（260）大約8%。（3）風壓0.35kn/m與風壓0.7kn/m時，門鋼規程計算的柱頂彎矩最大值均為260.2。

（4）門鋼規程計算所得的梁跨中向上彎曲的彎矩均比荷載規范計算的大，但遠小于梁跨中向下彎曲的彎矩。

2.3結果分析

對于柱頂彎矩：風壓較小時，門鋼規程僅比荷載規范計算所得小不足5%，兩本規范計算均不會有太大區別。但是隨著風壓的增大，兩本規范計算值差距會逐漸增大，當風壓達到0.75時，門鋼規程比荷載規范計算所得小8%有余，已經可能影響到了結構的安全儲備。

對于梁柱彎矩：由于屋面恒活荷載組合下始終為控制組合，風荷載對梁的上彎作用不起控制作用。在按門鋼規程要求設置隅撐后，均能很好的滿足設計要求。

3.1 實例二：5t吊車單跨廠房 3.1.1 基本參數

鋼架間距6m，檐口標高9m，鋼架跨度24m，單跨雙坡屋面，屋面坡度5%，封閉式建筑，柱底剛接，設置有5t單梁吊2臺，屋面恒載0.3kn/m，屋面活載（與雪荷載組后后）0.5kn/m，基本風壓分別取0.35kn/m與0.7kn/m兩種情況，地面粗糙度類22

222

圖3.1a

圖3.1b

圖3.1c

圖3.1d

3.2結果比較 經過以上計算可知：（1）

風壓0.35kn/m時，荷載規程計算的柱腳

最大彎矩（-208.4）均較門鋼規程計算的柱腳最大彎矩（-197.3）大5.6%。（2）

風壓0.7kn/m時，荷載規程計算的柱腳

最大彎矩（-219.6）均較門鋼規程計算的柱腳最大彎矩（-197.3）大11%。

張鵬（1981~），男，陜西禮泉，工程師，從事結構工程設計，（電子信箱）zjyyzhangpeng@（3）（4）兩種風壓情況下，荷載規程與門鋼規程門鋼規程計算所得的梁跨中向上彎曲的1萬小莉.門式剛架輕鋼結構風荷載計算的討論,工業建筑，2007增刊

2輕型鋼結構設計手冊(第二版).中國建筑工業出版社,2006

3門式鋼架輕型房屋鋼結構技術規程cecs 102:2002 中國計劃出版社 計算的柱頂彎矩均相同（-293）。

彎矩均比荷載規范計算的大，但遠小于梁跨中向下彎曲的彎矩。

3.3結果分析

對于柱腳彎矩：風壓較小時，門鋼規程僅比荷載規范計算所得小不足5%，兩本規范計算均不會有太大區別。但是隨著風壓的增大，兩本規范計算值差距會逐漸增大，當風壓達到0.7kn/m2

時，門鋼規程比荷載規范計算所得小11%有余，已經可能影響到了結構的安全儲備。

對于梁柱彎矩：由于屋面恒活荷載組合下始終為控制組合，風荷載對梁的上彎作用不起控制作用。在按門鋼規程要求設置隅撐后，均能很好的滿足設計要求。結論

雖然門鋼規程在附錄a的條文說明中闡述了多數情況下按照荷載規范要求計算較按門鋼規程計算不利，但根據本文比較發現，在某些情況下按荷載規范計算又是偏于安全的。

對于柱腳鉸接無吊車的輕鋼廠房，當風壓較大地區，特別是沿海、高海拔地區，在設計柱腳鉸接的單跨、多跨輕鋼廠房時，按照門鋼規程計算的柱頂彎矩偏小較多，應用荷載規范進行風荷載作用效應的校核。廠房的跨度越小、檐口高度越高越應引起足夠的重視。

對于柱腳剛接的輕鋼廠房，當吊車噸位較小時，風荷載作用下柱腳產生的彎矩占總彎矩比例越大。此時按照門鋼規程計算的柱腳彎矩較小，甚至有可能較荷載規范計算值小10%以上。廠房的吊車噸位越小、檐口高度越高越應引起足夠的重視。

本文計算結果比較中未涉及柱腳剪力的討論，并不是說兩本規范計算所得的剪力相差不大。由于廠房側墻風荷載體形系數的差異，引起兩本規范計算所得的柱腳剪力差異明顯。但是設計時，錨栓式柱腳一般均設有抗剪鍵，因此均能滿足兩本規范的設計要求。

對于部分封閉的廠房，屋面風吸力的體型系數較大，對于恒載較小的輕鋼廠房，很有可能出現風吸力作用下梁組合彎矩大于恒活荷載作用下的梁組合彎矩。此時對梁的平面外支撐體系的設計應引起足夠的重視。

參考文獻

張鵬（1981~），男，陜西禮泉，工程師，從事結構工程設計，（電子信箱）zjyyzhangpeng@

門式腳手架的荷載計算方法 腳手架荷載計算書篇五

門式腳手架的荷載計算

一、永久荷載（恒載）

作用于門式腳手架的恒載系指腳手架的結構自重及其附件重：

1．腳手架結構自重指組成門式腳手架的主要構件重，應包括門架、腳手板、水平架、交叉支撐、連接棒、鎖臂等重量，其計算簡圖見圖。

（1）各種門架型號及其配件的單件重量見表

（2）一個架距范圍內，外腳手架結構自重計算方法如下。

注：腳手架結構自重產生的門柱軸心力標準值，如下；

（3）一個架距范圍內，每米高的外腳手架結構自重宜采用上表。

2、腳手架附件重指加固件及防護用的物品重。加固件包括水平加固桿、剪刀撐及連接它們的扣件重；防護用物品包括（攔桿柱、扶手桿、擋腳板）或護欄網板重、安全網或紡織物、竹笆、葦席等重量。

（1）一個架距范圍內，每米高腳手架加固件重宜按下式計算：

式中 l---腳手架架距

g---每米加固桿重量，可由表查得

a----剪刀撐斜桿與地面夾角；

0.0135、0.0145-----一個直角扣件、一個旋轉扣件的重量

（2）敞開式腳手架，即僅采用欄桿柱、扶手桿或保護網板等防護物品時，一個架距范圍內，每米高腳手架防護欄板重可取0.02kn/m

（3）當腳手架采用立網封閉時，一個架距范圍內每米高網重可取0.02kn(0.02kn/m)

二、采用立網封閉的外腳手架，一個架距范圍內，每米高腳手架附件自重如下表

二、可變荷載：

作用于門式腳手架活荷載系指施工荷載與風荷載。

（一）施工荷載

一個架距范圍內每米高的腳手架附件自重

注：當附件設置和材料與表中所注不符時，應按實際情況計算。

外腳手架的施工均布荷載標準值宜根據腳手架用途按表采用。

（二）風荷載

1． 垂直作用于腳手架表面的風荷載標準按第4章式4-4計算，式中的風荷載體型系數宜按本條采用。

2． 門式腳手架的風荷載體型系數

（1）敞開式腳手架0、25；

（2）采用立網封閉腳手架0。4；

（3）采用其它材料封閉或半封閉的腳手架，三、荷載效應組合腳手架結構及構件計算應按表進行荷載效應組合。

荷載效應組合注：表中3.0kn系考慮腳手架施工荷載偏心產生的傾覆力及曲剪力的經驗取值。